Научная Петербургская Академия

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Ташкентский Государственный Технический Университет им. Абу Райхон Беруний. Курсовой проект по предмету ''Электрические машины''

Выполнил: студент 3-го курса

заочного отделения энергетического факультета Огай В.Г. Шифр: 1950402. Приняла: Мешкова Е.А. Ведение. Трансформаторы–это наиболее распространённые устройства в современной электротехнике. Трансформаторы большой мощности составляют основу систем передачи электроэнергии от электростанций в линии электропередачи. Они повышают напряжение переменного тока, что необходимо для экономной передачи электроэнергии на значительные расстояния. В местах распределения энергии между потребителями применяют трансформаторы, понижающие напряжение до требуемых для потребителей значений. Наряду с этим, трансформаторы являются элементами электроустановок, где они осуществляют преобразование напряжения питающей сети до значений необходимых для работы последних. Трансформатором называется статическое электромагнитное устройство, имеющее две или более обмоток связанных индуктивно, и предназначенные для преобразования посредством электромагнитной индукции одной или нескольких систем переменного тока в одну или несколько других систем переменного тока. Обмотку, присоединённую к питающей сети, называют первичной, а обмотку, к которой подсоединяется нагрузка–вторичной. Обычно все величины, относящиеся к первичной обмотке трансформатора помечают индексом 1, а относящиеся к вторичной–индексом 2. Первичную обмотку трансформатора подсоединяют к питающей сети переменного тока. Ток первичной обмотки I1 имеет активную и индуктивную составляющие. При разомкнутой вторичной обмотке (холостой ход), вследствие действия индуктивной составляющей тока IОм, возникает магнитный поток, который намагничивает сердечник. Активная составляющая тока I определяется потерями, возникающими, в местах стали, при перемагничивании сердечника. Наибольшая часть потока Ф1 сцеплённого с первичной обмоткой, сцеплена также со всеми обмотками фазы и является потоком взаимоиндукции между обмотками, или главным рабочим потоком Ф. Другая часть полного потока Ф­1 сцеплена не со всеми витками первичной и вторичной обмоток. Её называют потоком рассеивания. ЭДС обмотки пропорциональна числу её витков. Отношение ЭДС первичной и вторичной обмоток называется коэффициентом трансформации, который пропорционален отношению чисел витков первичной и вторичной обмоток.

Устройство силовых трансформаторов.

Трансформаторы имеют магнитопроводящие сердечники и токопроводящие обмотки. Для лучшего охлаждения сердечники и обмотки мощных трансформаторов погружаются в бак, наполненный маслом. Сердечники трансформаторов состоят из стержней, на которых размещаются обмотки, и ярм, которые служат для проведения потока между стержнями. Различают два вида сердечников: стержневой и броневой . Броневой сердечник имеет разветвлённую магнитную систему, вследствие этого поток в ярме составляет половину от потока стержня, на котором расположены обмотки. Трёхфазные трансформаторы выполняются обычно стержневыми. Их сердечники состоят из расположенных в одной плоскости трёх стержней, соединённых ярмами. Магнитная система таких трансформаторов несколько несимметрична, так как магнитная проводимость потока крайних стержней и среднего ­­– является неодинаковой. Вследствие изменения потока, в контурах стали сердечника индуктируется ЭДС, вызывающая вихревые токи, которые стремятся замкнуться по контуру стали, расположенному в поперечном сечении стержня. Для уменьшения вихревых токов, сердечники трансформатора набираются (шихтуются) из изолированных прямоугольных пластин электротехнической стали толщиной 0.5мм или 0.35мм. Для уменьшения зазоров в местах стыков, слои сердечника, набранные различными способами, чередуются через один. После сборки, листы верхнего ярма вынимаются и на стержнях устанавливаются обмотки, после чего ярмо вновь зашихтовывается. Листы сердечника изолируются лаком или бумагой, имеющей толщину 0.03мм, и стягиваются при помощи изолированных шпилек. В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические обмотки, имеющие вид размещённых концентрически (одна в другой) полых цилиндров. Обычно ближе к сердечнику размещается обмотка низшего напряжения, требующая меньшей толщины изоляции сердечника. По способу охлаждения трансформаторы разделяются на масляные, обмотки которых погружены в масло и сухие, охлаждаемые воздухом. Мощные силовые трансформаторы имеют масляное охлаждение. Трансформатор в большинстве случаев не является полностью твёрдым телом, а содержит большое количество жидкого масла, которое оказывает значительное влияние на теплопередачу. В большинстве случаев в трансформаторах электропередач применяются так называемые концентрические обмотки, которые имеют вид размещённых концентрически полых цилиндров (одна в другой). Обычно ближе к сердечнику размещается обмотка низшего напряжения, требующая меньшей толщины изоляции сердечника. В трансформаторах мощностью до 560 кВА концентрическая обмотка выполняется по типу цилиндрической обмотки, в большинстве случаев имеющей два слоя. Слои обмотки выполняются из провода круглого или прямоугольного сечения. Провод наматывается впритык по винтовой линии вдоль образующей цилиндра. В трансформаторах больших мощностей концентрическая обмотка низшего напряжения выполняется по типу винтовой, в которой между двумя соседними по высоте витками оставляется канал. В трансформаторах на напряжение 35 кВ и более применяют концентрическую обмотку, выполненную по типу непрерывной, в которой, отличие от винтовой, каждый виток состоит из нескольких концентрически намотанных витков обмотки. Катушки этой обмотки наматываются непрерывно одним проводом без пайки. При воздействии осевых сжимающих усилий, возникающих при внезапных коротких замыканиях, наиболее надёжными являются непрерывные обмотки. Дан трёхфазный двухобмоточный масляный трансформатор.
Номинальная мощность

Sн = 2500 кВА

Число фазm = 3
ЧастотаF = 50 гЦ

Номинальные напряжения:

Обмотки ВН

Обмотки НН

Uн2= 35000 В

Uн1= 690 В

Схема и группа соединенийЗвезда/треугольник– ║
Напряжение короткого замыкания

Uк= 6.5%

Потери короткого замыкания

Pк= 26000 Вт

Потери холостого хода

Pх= 3900 Вт

Ток холостого хода

Iо=1.1%

Материал обмотокМедь
Порядок расчёта. 1. Расчёт основных электрических величин и изоляционных материалов. 2. Расчёт обмоток. 3. Расчёт параметров короткого замыкания. 4. Расчёт магнитной системы трансформатора и параметров холостого хода. 5. Тепловой расчёт трансформатора, расчёт системы охлаждения. Расчёт основных электрических величин и изоляционных расстояний. Расчёт проводим для трёхфазного трансформатора стержневого типа с концентрическими обмотками. Sф = S` = Sн/3 = 2500/3 =833.3 кВА Номинальные (линейные) токи на сторонах: ВН: I2=Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =41.24 АКурсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор НН: I1= Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 2092 А

Фазные токи обмоток (звезда/треугольник–║):

ВН: Iф2 = I2 = 41.24 А НН: Iф1 = I1/Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 2092/Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 1208 А Фазные напряжения обмоток: ВН: Uф2 = Uн2/Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 35000/Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 20207 В НН: Uф1 = Uн1 = 690 В Испытательное напряжение обмоток смотрим по таблице 4.1 (Л-1): ВН: Uисп.2 = 85 кВ НН: Uисп.1 = 5 кВ По таблице 5.8 (Л-1)выбираем тип обмоток: Обмотка ВН при напряжении 35 кВ и токе 41.24 А – непрерывная катушечная из прямоугольного провода. Обмотка НН при напряжении 690 кВ и токе 1208 А – винтовая двухходовая из прямоугольного провода. Для испытательного напряжения обмотки ВН, Uисп.2 = 85 кВ по таблице 4.5 (Л-1) находим изоляционные расстояния: a12` = 27 мм; l02` = 75 мм; a22` = 30 мм Для обмотки НН, Uисп.1 = 5 кВ a01` = 15 мм Определение исходных данных расчёта. Мощность обмоток одного стержня: S`= 833,3 кВА Ширина приведённого канала рассеивания: ap = a`12 + (a + a) / 3 (a1 +a2)/3 = KКурсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´10-2, где к=0.5 (из табл. 3.3), (Л-1) (a1 +a2)/3 = 0.5Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´10-2 = 0.027 м ар = а`12 + (a1+a2)/3 = 27´10-3 + 0.027 = 0.054 м Активная составляющая напряжения короткого замыкания: Uа = Pк/10Sн = 26000Вт/10´2500 = 1.04% Реактивная составляющая:= Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 6,4 % Выбираем трёхфазную стержневую шихтованную магнитную систему с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне по рис.1.
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Рис. 1 Схема плоской магнитной системы трансформатора.

Прессовка стержней бандажами из стеклоленты и ярм стальными балками. Материал магнитной системы – холоднакатная сталь марки 3404 толщиной 0.35 мм. Индукция в стержне Вс = 1.6 Тл. В сечении стержня 9 ступеней, коэффициент заполнения круга Ккр = 0.929, изоляция пластин – нагревостойкое изоляционное покрытие плюс однократная лакировка, Кз = 0.965, коэффициент заполнения сталью kc =Ккр ´ Кз = 0.929 ´ 0.965 = 0.8965. Ярмо многоступенчатое, число ступеней 7, коэффициент усиления ярма kя = 1.015 индукция в зазоре: Вя = Вс/Кя = 1.6/1.015 = 1.576 Тл Число зазоров магнитной системы на косом стыке = 4, на прямом = 3 . Индукция в зазоре на прямом стыке: Вз`` = Вс = 1.6 Тл На косом стыке: Вз` = Вс/Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 1.6/Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 1.132 Тл Удельные потери в стали рс = 1.295 Вт/кг; ря = 1.242 Вт/кг. Удельная намагничивающая мощность qc = 1.795 ВА/кг, = 1.655 ВА/кг, Для зазоров на прямых стыках q``з = 23500 ВА/кг, для зазора на косых стыках q`p = 3000 ВА/м2 . По таблице 3.6 (Л-1) находим коэффициент учитывающий отношение основных потерь в обмотках к потерям короткого замыкания, кq =0.91 и по таблице 3.4 и 3.5 (Л-1) находим постоянные коэффициенты для медных обмоток a = 1.40 и b = 0.31. Принимаем Кр £ 0.95. Диапазон изменения b от 1.5 до3.8, оптимальный вариант b=1.8. Диаметр стержня d=0.32 м. Расчёт основных коэффициентов. А = 0.507 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 0.507 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 0.2467Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор По таблице 3.12 (Л-1) b = 1.8¸2.4 d = Ax Þ x = d/A = 0.32/0.2467 = 1,3 b = x4 = 2,8 – принадлежит диапазону 1.8 ≤ β ≤ 2.4 Определение основных размеров. Диаметр стержня: d = Ax = 0.32 м Активное сечение стержня: Пс = 0.785kca2x2 = 0.785 ´ 0.8965 ´ 0.27742 ´ 1.15352 = 0.0721 м2. Средний диаметр обмоток: d12 = ad = 1.40´0.32 = 0.448 м. Высота обмоток: l = pd12/b = 3.14´0.448/1.77 = 0.8 м Высота стержня: lc = l+2l0 = 0.8+2´0.05 = 0.9 м Расстояние между осями стержней: С = d12+a12+bd+a22 = 0.448+0.02+0.31+0.32+0.02 = 0.5872 м ЭДС одного витка = 4.44fПСВС = 4.44´50´0.0721´1.6 = 25.6 В Расчёт обмоток НН. Число витков обмоток НН: w1 = Uф1/Uв = 690/25.6 = 27 Напряжение одного витка = Uф1/w1 = 690/27 = 25.5 В Средняя плотность тока в обмотках : Jср = 104´0.76kgPкUв/Sd12 = 104´0.746´0.91´26000´25.5/25000´0.448 = = 401.86´104 А/м2 = 3.67 МА/м2 Сечение витка ориентировочно: П1 = П`в = Iф1/Jср = 1208/3,67´106 = 329.15´10-6 м2 = 330 мм2 По таблице 5.8 по мощности 2500 кВА, току на один стержень 1208 А, номинальному напряжению одной обмотки 690 В и сечению витка 330 мм2 – выбираем конструкцию винтовой обмотки. Размер радиального канала предварительно: hк = 5 мм. Число реек по окружности обмотки – 12. Ширина между витковых прокладок: bпр.=40 мм

Ориентировочный осевой размер витка:

hв1 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор + hк = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор – 0.005 = 0.0208 м = 20.8 мм Ввиду того, что hв1>15 мм и по графикам рис. 5.34(а) (Л-1) при максимальном размере медного провода b=15 мм и плотности тока J=3.50 МА/м 2 плотность теплового потока q=2400, что при естественном масляном охлаждении не допускается, выбираем двух ходовую винтовую обмотку с радиальными каналами в витках и между витками с равномерно распределённой транспозицией. По полученным ориентировочным значениям П1 и hв1 в таблице 5.2 подбираем значение сечения витка из 12-ти параллельных проводов: ПБ12´Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Разделённых на две группы по шесть проводов с каналами по 5 мм между группами витка и между витками (рис.2). Для частичной компенсации разрыва в обмотке ВН при регулировании напряжения размещаем в середине высоты обмотки НН шесть радиальных каналов по 10 мм. Полное сечение витка: П1 = 12´27.8 = 333.6 мм2 = 333.6´10-6 м2 Плотность тока: J1 = 1208´106/333.6 = 3.62 МА/м2 По графику рис.5.34(а) (Л-1), находим, что для J=3.6 МА/м2 и b=9,5 мм, q=1600 Вт/м2 Высота обмотки: l1 = (27+1)´2´9.5´10-3+[(27´2+1-6)´5+10´6]´0.95´10-3 = 532´10-3+289,75´10-3 » 0.82 м Радиальный размер обмотки: а1 = 6´3.65´10-3 = 0.022 м. По таблице 4.4 (Л-1) для Uисп.1=5 кВ, S=2500 кВА и винтовой обмотки находим а01=15 мм, обмотка наматывается на 12 рейках на бумажно-бакелитовом цилиндре размером Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´0.0,93 м Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 3,65 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 9,5 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 5 Рис. 2 Сечение витка обмотки НН. 9,5
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
22 Внутренний диаметр обмотки: D`1 = d+2a01 = 0.32+2´0.015 = 0.35 м Внешний диаметр обмотки по (7.19): D``1 = D`1+ 2f1 = 0.35+2´0.022 = 0.394 м Плотность теплового потока на поверхности обмотки по (7.19) q = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´10-10 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´10-10 » 780 Вт/м2 В обмотке предусматривается равномерно распределённая транспозиция параллельных проводов-12 транспозиций по принципиальной схеме рис. 5.29 (Л-1). Первая транспозиция после первого витка, 11 последующих с шагом в два витка, т.е. после третьего витка, пятого витка и т.д. . Масса метала обмотки по (7.6) (Л-1): G01 = 28´103cDсрw1П1 = 28´103´3´0.372´27´333.6´10-6 = 281.5 кг Масса провода по таблице 5.5 (Л-1) G пр1 = 281.5 ´1,02 = 287,13 кг Расчёт обмотки ВН. Выбираем схему регулирования по рис. 3 (6.14) (Л-1) с выводом концов всех трёх фаз обмотки к одному трёх фазному переключателю. Контакты переключателя рассчитываются на рабочий ток 41,24 А. Наибольшее напряжение между контактами переключателя в одной фазе: рабочее: Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор %U2, т.е. 2020 В испытательное: Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор %U2, т.е. 4040 В. для получения на стороне В различных напряжений необходимо соединять
Напряжение, ВОтветвления обмотки
36 750

A2 A3 B2 B3 C2 C3

35 875

A3 A4 B3 B4 C3 C4

35 000

A4 A5 B4 B5 C4 C5

34 125

A5 A6 B5 B5 C5 C6

33 250

A6 A7 B6 B7 C6 C7

Число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении: wHКурсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =w1Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 27×Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 790 витков Число витков на одной ступени регулирования: = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 19 витков Для пяти ступеней
Напряжение, ВЧисло витков на ответвлениях
36 750

790+2×19=828

35 875

790+19=809

35 000

790

34 125

790-19=771

33 250

790-2×19=752

Ориентировочная плотность тока J2 » 2×Jср.– J1= 2×3.67×106 – 3.62×106 = 3.72 МА/м2 Ориентировочное сечение витка П`2 » Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 11×10-6 м2 = 11 мм2 По таблице 5,8 (Л-1) выбираем непрерывную катушечную обмотку из медного прямоугольного провода (S=2500 кВА; I2= 41.24 A; U2= 35000 B; П`2 = 11 мм2). По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5,2) выбираем провод марки ПБ. ПБ–1×Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор сечением П2 = 11,2 × 10-6 м2 Плотность тока в обмотке: J2 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 3.68 МА/м2. При J2 = 3.68 МА/м2 и b=7.1 мм по графикам рис. 5,34 (а) находим q = 1000 Вт/м2 Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4,5 мм между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу катушки отделены каналами по 7,5 мм (см. табл. 4,10) (Л-1). Схема регулирования напряжения (по рис. 6,14) (Л-1), канал в месте разрыва обмотки hкр = 12 мм (см. табл.4,9) (Л-1). Основной размер катушки 7,6 мм. Число катушек на стержне ориентировочно: Nкат.2 » Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 77,6 » 77 катушек. Число витков в катушке ориентировочно: wкат » Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 10,75 Радиальный размер: а`2 = 2,10 ´ 11 = 23,1 » 23 мм Общее распределение витков по катушкам: 62 основные катушки В по 11 витков........682 витков 7 основных катушек Г по 10 витков..........70 витков 8 регулировочных катушек Д по 9,5 витков......76 витков

Всего: 77 катушек...................828 витков

Расположение катушек на стержне и размеры радиальных каналов приняты по рис. 3 (а). Осевой размер обмотки: l = åhкат + åhкан = [7,6´77+0,95´(12,1+4´75)] ´ 10-3 » 0,880 м По испытательному напряжению Uисп.= 85 кВ и мощности трансформатора S=2500, канал между обмотками ВН и НН ............а`12 = 27 мм Толщина цилиндра ....................d`12 = 5 мм Выступ цилиндра за высоту обмотки .............l`11 = 55 мм Расстояние между обмотками ВН двух соседних стержней ..а`22 = 30 мм Толщина междуфазной перегородки ............d`22 = 3 мм Расстояние от обмотки ВН до ярма ...............l`0 = 75 мм Согласно параграфу 4,3 (Л-1) принимаем размеры бумажно-бакелитового цилиндра, на котором на 12 рейках наматывается обмотка диаметром: Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ 0,93 основные размеры обмоток трансформатора показаны на рис. 3 (б). Плотность теплового потока на поверхности обмотки для катушки Г по (7,19) (Л-1): q2 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ 10-10 q2 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´10-10 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ 10-4 = 719 Вт/м2 Масса металла обмотки ВН: G02 = 28´103´c´Dср´w1´П1= 28´103´3´0,473´790´11,2´10-6 = 351,5 кг Масса провода в обмотке ВН с изоляцией: Gпр 2 = 1,03´351,5 кг = 362 кг Масса металла (меди) обмоток НН и ВН: = Gо1 + Gо2 = 281,5+351,5 = 633 кг Масса провода двух обмоток: Gпр = Gпр1 + Gпр2 = 287,13+362 = 649,13 кг

Рис. 3 Обмотка трансформатора.

(а) Катушки

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 4Г 31В 4Д 4Д 31В 3Г

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 2´7,5мм 34´4мм 1´12мм 34´4мм 2´7,5мм Каналы (б)

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 15 22 27 25 30
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 75 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 55
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 4 5 3
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор
Расчёт токов короткого замыкания. Потерями короткого замыкания двухобмоточного трансформатора называются потери, возникающие в трансформаторе при номинальной частоте и установленной в одной из обмоток тока, соответствующего его номинальной мощности при замкнутой накоротко второй обмотки. Потери короткого замыкания согласно параграфу 7.1 (Л-1): Основные потери в обмотках по параграфу 7.3, при t = 75° C. Обмотка НН: Росн.1 = 2,4´10-12´J12´Gоб.1 = 2,4´10-12´3,622´281,5 = 8853,3 Вт Обмотка ВН: Росн.2 = 2,4´10-12´J22´Gоб.2 = 2,4´10-12´3,682´351,5 = 11424,4 Вт Принимаем kр = 0,95 Добавочные потери в обмотке НН: kД1 = 1,038 Добавочные потери в обмотке ВН: kД2 = 1.005 Основные потери в отводах рассчитываются следующим образом: Длина отводов определяется приближённо по (7,21) (Л-1): lотв = 7.5´l = 7.5´0.82 = 6.15 м Масса отводов НН: (при плотности меди отводов g = 8900 кг/м3) Gотв.1 = lотв.´Потв.1´ g = 6,15´333,6´10-6´8900 = 18,26 Вт Потери в отводах НН: (при k = 2,4´10-12) Ротв.1 = k´J12´Gотв.1 = 2,4´10-12´3,622´1012´18,26 = 574,3 Вт Масса отводов ВН: (при плотности меди отводов g = 8900 кг/м3) Gотв.2 = lотв.´Потв.2´ g = 6,15´11,2´10-6´8900 = 0,613 Вт Потери в отводах НН: (при k = 2,4´10-12) Ротв.2 = k´J22´Gотв.2 = 2,4´10-12´3,682´1012´0,613 = 19,92 » 19 Вт Потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака определяем приближённо, по (7,25) и табл. 7,1 (Л-1): Рб = 10kS = 10´0,03´2500 = 750 Вт Полные потери короткого замыкания: Рк = Росн.1´kД1 + Росн.1´kД1 + Ротв.1 + Ротв.2 + Рб = =8853,3´1,038 + 11424,4´1,005 + 574,3 + 19 + 750 = 22014,5 Вт Для номинального напряжения обмотки ВН: Рк = 22014,5 – 0,05´11481,522 = 21440 Вт или Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 82,5 % Напряжение короткого замыкания рассчитывается согласно параграфу 7,2 (Л-1): Активная составляющая: = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 0,8576 % Реактивная составляющая: uр = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор где: f = 50 Гц S`= 833.3 кВА b = 2,83 ар = а12 + Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =0,0426 kp = 0.95 kq = 1.031 up = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ 10-1 = 5.93 % Напряжение короткого замыкания: = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 5.99 % или 5,99´100/6,5 = 92,15 % заданного значения. Установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН по (7,38) и табл. 7,2 (Л-1): Iк.у. = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 687,34 А Мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания: iк.max = 1,41kmax ´Iк.у. = 2,32´687,34 = 1594,63 А при Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =6,9, по табл. 7,3 (Л-1): kmax´Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =2.32 Радиальная сила по (7,43) (Л-1): Fp = 0.628 ´ (iк.max ´ w )2 ´ b ´ kp ´ 10-6 = 0.628´(1594.63´790)2´2.83´0.95´ ´10-6 = 267 944 Н Температура обмотки через = 5 сек. после возникновения короткого замыкания по (7,54) (Л-1): Q = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор + Qн = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор + 90 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ 90 = = 209,13° С Расчёт магнитной системы трансформатора. Определение размеров магнитной системы и массы стали по параграфу 8,1. Принята конструкция трёхфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3404,0,35 мм по рис 4. Стержни магнитной системы скрепляются бандажами из стеклоленты, ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по табл. 8.4 (Л-1), для стержня диаметром ,0320 м без прессующих пластин. Число ступеней в сечении стержня 9, в сечении ярма 7.

Размеры пакетов в сечении стержня и ярма по табл. 8.4

№ пакета

Стержень, мм

Ярмо (в половине поперечного сечени), мм
1310´40310´40
2295´22295´22
3270´24270´24
42501425014
5230´11230´11
6215´7215´7
7195´8195´8
8155´12
9135´5
Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма): 0,286 м. По табл. 8.7 (Л-1) Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня: Пф.с = 746,2 см2 = 0,07462 м2; Площадь ступенчатой фигуры сечения ярма: Пф.я = 762,4 см2 = 0,07624 м2; Объём угла магнитной системы: = 20 144 см3 = 0,020144 м3 Активное сечение стержня: Пс = kз´Пф.с = 0,97´0,07462 = 0,07238 м2 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Рис. 4 215 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 195 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 155 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 135 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 5 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 12 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 8 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 7 11 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 14 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 24 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 22 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор 40 528 528 Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Активное сечение ярма: Пя = kз´Пф.я = 0,97´0,07624 = 0,07395 м2 Объём стали угла магнитной системы: Vу.ст = kз´ Vу = 0,97´0,020144 = 0,019539 м3 Длина стержня: lс = 0,820+2´0,075 = 0,97 м Высота ярма прямоугольного сечения: = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 0,316 Расстояние между осями стержней: С = D2`` + a22`´10-3 = 0.498+0.030 = 0.528 м Массы стали в стержнях и ярмах магнитной системы рассчитываем по (8,6), (8,8)–(8,13) (Л-1): Масса стали угла магнитной системы: Gу = Vу.ст.´gст ; где gст = 7650 кг/м3 Gу = 0,019539´7650 = 149,5 кг Масса стали ярм: = Gя` + Gя`` = 2Пя ´2Сgст + 2Gу = 2´0,07395 + 2´0,528´7650 + 2´149,5 = 1194,79+299 = 1493,79 » 1493,8 кг Масса стали стержней: = Gс` + Gс`` = 1611,3 + 66,45 = 1677,75 кг где Gс` = 3´lс´Пс´gст = 3´0,97´0,07238´7650 = 1611,3 кг Gс``= 3´(Пс´а1я´gст – Gу) = 3 (0,07238´ 0,31´7650 – 7650 –149,5) = 66,45 кг Общая масса стали: Gст = Gя + Gс = 1493,8 + 1677,75 = 3137,5 кг Расчёт потерь холостого хода. Расчёт потерь холостого хода производим по параграфу 8.2 Индукция в стержне: Вс = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =1,59 Тл Индукция в ярме: Вя = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор =1,56 Тл Индукция на косом стыке Вкос. = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 1,124 Тл Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма. Площадь сечения стержня на косом стыке: Пкос. = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Пс = 1,41´0,07238 = 0,1024 м2 Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.10 (Л-1) для стали марки 3404 толщиной 0,35 мм при шихтовке в две пластины: При Вс = 1,59 Тл, рс = 1,269 Вт/кг; рз = 974 Вт/м2 При Вя = 1,56 Тл, ря = 1,207 Вт/кг; рз = 934 Вт/м2 При Вкос. = 1,124 Тл, ркос = 445 Вт/м2 Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение (8,32) (Л-1). На основании параграфа 8,2 и табл. 8,12 принимаем: kп.р. = 1,05; k п.з. = 1;. k п.я. = 1; k п.п. = 1,03; k п.ш. = 1,05. По таблице 8,13 (Л-1) находим коэффициент k п.у. = 10,18. Тогда потери холостого хода: Рх = [kп.р´ k п.з. ´(рсGс + ряGя` – 4ря Gу + Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ k п.у.´ Gу) + 4´Пкос. ´ркос + + 1´Пс´рз + 2´П я´рз] ´ k п.я ´ k п.п. ´ k п.ш. Рх = [1,05´1´( 1,269´1677,75+1,207´1194,79-4´1,207´149,5+Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ ´10,18´149,5) + 4´0,1024´445+1´0,07238´974+2´0,07395´934 ] ´1´1,03´1,05 = = [1,05´5094,4+182,272+70,5+ +138,14] ´ 1,0815 = 5740´1,0815 = 6207,8 Вт Или Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´100 = 159 % от заданного Расчёт тока холостого хода. Расчёт тока холостого хода производим по параграфу 8.3. По таблице 8,17 (Л-1) находим удельные намагничивающие мощности: При Вс = 1,59 Тл, qс = 1,715 ВA/кг; qс.з = 18480 ВA/м2 При Вя = 1,56 Тл, qя = 1,575 ВA/кг; qя.з = 20700 Вт/м2 При Вкос. = 1,124 Тл, qкос = 2620 ВА/м2 Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем (8.43), в котором по параграфу 8.3 и таблице 8.12 и 8.21 принимаем коэффициенты: kт.р. = 1,18; k т.з. = 1,0; k т.пл. = 1,20; k т.я. = 1,0; k т.п. = 1,05; k т.ш. = 1,06. По таблице 8,20 (Л-1) находим коэффициент k п.у. = 10,18. = [kт.р´ k т.з.´ (qсGс + qяGя` – 4qяG у + Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ k т.у.´k т.пл.´Gу)+4.´q кос´ ´Пз.кос + 1´Пс´q с.з + 2´Пя´qя.з] ´ k т.я ´ k т.п. ´ k т.ш. = [1,18´1´(1,715´1677,75+1,575´1194,8-4´1,575´149,5+Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ´ ´42,45´1,20´149,5) + 4´2620´0,1024+1´18480´0,07238+2´20700´0,07395]´ ´1´1,05´1,06 = [1,18´(2877,34125+1881,81-941,85+50110,1874)+1073,152+ +1337,5824+3061,53]´1,113 = [1,18´53927,48865+5472,2644]´1,113 = 69106,701007´1,113 = 16915,75822079 » 76 915,8 ВА

Ток холостого хода

i0 = Qx/10S = 76915,8/10´2500 = 3,077 % или Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 279 % заданного значения. Активная составляющая тока холостого хода: i = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 0,248 % Реактивная составляющая тока холостого хода: i = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 3,067 % Тепловой расчёт обмоток. Тепловой расчёт обмоток производится согласно параграфу 9.5 (Л-1). Внутренний перепад температуры Обмотка НН по (9.9) и по рис. 9.9 (Л-1). Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Q01 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 1,15° С где d – толщина изоляции провода на одну сторону, d = 0,25´10-3 м; q – плотность теплового потока на поверхности обмотки; lиз – теплопроводность бумажной, пропитанной маслом изоляции провода по табл. 9.1 (Л-1), lиз = 0,17 Вт/(м´°С); Обмотка ВН по (9.9) и рис 9.9 (Л-1); Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Q02 = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 1,06° С Перепад температуры на поверхности обмоток: Обмотка НН: Qо, м1 = kkk3´0,35´q0,6 = 1´1,1´0,8´0,35´7800,6 = 16,7° С где k1 = 1 – для естественного масляного охлаждения; k2 = 1,1 – для внутренней обмотки НН; k3 = 0,8 – по таблице 9.3 (Л-1) для hk/a = 5/22 = 0.23. Обмотка ВН: Qо, м2 = kkk3´0,35´q0,6 = 1´1´0,85´0,35´7190,6 = 15,4° С где k1 = 1 – для естественного масляного охлаждения; k2 = 1,1 – для внешней обмотки ВН; k3 = 0,8 – по таблице 9.3 (Л-1) для hk/a = 4,5/25 = 0.18. Полный средний перепад температуры от обмотки к маслу: Обмотка НН: Qо, м. ср. =Qо1 + Qо, м1 = 1,15+16,7 = 17,9° С Обмотка ВН: Qо, м. ср. =Qо2 + Qо, м2 = 1,06+15,4 = 16,46° С Тепловой расчёт бака. Тепловой расчёт бака проводится согласно параграфу 9.6. По таблице 9.4 (Л-1), в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию S = 2500 кВА, выбираем конструкцию гладкого бака с навесными радиаторами и прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1). Минимальные внутренние размеры бака – по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1). Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

S1 = 40 мм

S3 = 23 мм

S2 = 42 мм

S4 = 90 мм

d2 = 10 мм

d1 = 20 мм

Минимальная ширина бака по рис. 9.18, (а) и (б), (Л-1). В = D2``+(S1 + S2 + d2 + S 3 + S4 + d1) ´ 10-3 = 0.5+(40+42+20+25+90+10) ´ ´10-3 = 0.727 м Принимаем В = 0,76, при центральном положении активной части трансформатора в баке. Длина бака: А = 2С+В = 2´0,53+0,76 = 1,82 м. Высота активной части по (9.24) (Л-1): На.ч. = lс + 2hя + n ´ 10 = 0,97+2´0,316+0,05 = 1,65 м. uде n = 0,05 м – толщина бруска между дном бака и нижним ярмом Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 9.5 (Л-1). Ня.к. = 400 мм = 0,4 м. Глубина бака: Нб = На.ч+ Ня.к. = 1,65+0,4 = 2,05 м. Для развития должной поверхности охлаждения целесообразно использовать радиаторы с прямыми трубами по рис. 9.16 (Л-1). Расстояние между осями фланцев по табл. 9.9 (Л-1): Ар = 2000 мм Поверхность конвекции труб: Пк.тр. = 6,253 м2 Поверхность конвекции двух коллекторов при двух рядах: Пк.к = 0,34 м2 Минимальные расстояния осей фланцев радиатора: От нижнего среза стенки бака с1 = 0,085 м От верхнего среза стенки бака с2 = 0,1 м Для установки этих радиаторов глубина бака должна быть принята: Нб = Ар + с1 + ­с2 = 2,000 + 0,085+0,1 = 2,2 м Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН по (9.32) (Л-1): Qм.в = 65-Qо.м.ср. = 65-17,9 » 47° С найденное среднее превышение может быть допущено, так как превышение температуры масла в верхних слоях в этом случае будет Qм.в.в = d´Qм.в = 1,2´47 = 56,4° С < 60° С Принимая предварительно перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака Qм.б. = 5°С и запас 2° С, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха: Qб.в. = Qм.в + Qм.б = 47-5-2 = 40° С Для выбранного размера бака рассчитываем поверхность конвекции гладкой стенки бака: Пк.гл. = Нб [2(А-В) +pВ] = 2´[2´(1,82-0,76)+3,14´0,76] = 9 м2 Ориентировочная поверхность излучения бака с радиаторами по (9.35) (Л-1): Пи = k´Пк.гл. = 1,5´9 = 18 м2 Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения Q б.в. = 40° С по (9.30) (Л-1): Пк` = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор – 1,12´Пи = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор – 1,12´18 = 104,67 м2 Поверхность конвекции составляется из: Поверхности гладкого бака: Пк.гл. = 9 м2 Поверхности крышки бака: Пк.кр. = 0,5 [(А-В)´(В+0,16) + Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ] = 0,5´[(1,82-0,76)´(0,76+ +0,16) +3,14´Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор ] = 0,82 м2 Где 0,16 – удвоенная ширина верхней рамы бака; коэффициент 0,5 учитывает закрытие поверхности крышки вводами и арматурой. Поверхность конвекции радиаторов: åПкр. = Пк` - Пк.гл – Пк.кр. = 104,67-9-0,82 = 94,85 м2 поверхность конвекции радиаторов, приведённая к поверхности гладкой стенки (табл.9.6) (Л-1): Пк.р. = Птр.´kф+Пк.к = 6,253´1,26+0,34 = 8,22 м2 Необходимое число радиаторов: Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 94.85/8.22 » 11.5 Принимаем 12 радиаторов с расположением по рис. 5. Рис. 5. Расположение радиаторов на стенке бака.

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор

Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор Поверхность конвекции бака: Пк = åПк.р. + Пк.гл. + Пк.кр. = 12´8,22+9+0,82 = 108,46 м2 Поверхность излучения: Пи = 18 м2 Определение превышения температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха по параграфу 9.7. Среднее превышение температуры наружной поверхности трубы над температурой воздуха по (9.49) (Л-1): Q б.в = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 39° С среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки трубы по (9.50) (Л-1): Q м.б = 0,165 ´ Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = 0,165 ´ Курсовая: Силовой двухобмоточный трансформатор = =5,6° С Превышение средней температуры масла над температурой воздуха: Qм.в. = Qм.б + Qб.в = 5,6+39 = 44,6° С Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха: Qм.в.в = k´Qм.в = 1,2´44,6 = 53,52° С < 60° С Превышение средней температуры обмоток над температурой воздуха: Обмотки НН; Qо.в1 = Qо1 + Qо.м1 + Qм.в = 1,15+16,7+44,6 = 62,45° С < 65° С Обмотки ВН; Qо.в2 = Qо2 + Qо.м2 + Qм.в = 1,15+16,7+44,6 = 62,45° С < 65° С Превышения температуры масла в верхних слоях Qм.в.в < 60° С и обмоток Qо.в < 65° С лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11677-85. ЛИТЕРАТУРА. (Л-1) – Тихомиров П.М. ''Расчёт трансформаторов'', издательство Москва, энергоатомиздат 1986 г. Все ссылки (формулы и таблицы), используемые в составлении данной курсовой работы даны на учебник Тихомирова П.М. ''Расчёт трансформаторов'', издательство Москва, энергоатомиздат 1986 г.


(C) 2009