Курсовая: Проектирование малых водопропускных сооружений
Курсовая: Проектирование малых водопропускных сооружений
Реферат Курсовая работа содержит 27 листов пояснительной записки, 14 таблиц, 6 рисунков, 3 чертежа, 8 источников. В курсовой работе рассмотрены вопросы проектирования водопропускных и водоотводных сооружений. Водосборный бассейн, лог, водораздел, расчетный сток, водопропускная труба, бытовая глубина, одерновка, сжатое сечение, горизонт подпертых вод, малый мост, подпор воды, отверстие моста, нагорная канава, кювет. В курсовой работе произведен расчет расхода стока вод, на основе которого были рассчитаны круглые и прямоугольные водопропускные трубы, рассчитаны малые мосты по I и III расчетным схемам, определены расход, основные параметры поперечного сечения и тип укрепления придорожных канав. Для каждого водопропускного и водоотводного сооружения были решены вопросы конструирования.Содержание
1. Определение характеристик водосборного бассейна 3 1.1 Определение площади водосборного бассейна 3 1.2 Определение уклона главного лога 4 1.3 Определение уклона лога у сооружения 5 1.4 Определение заложения склонов лога у сооружения 5 1.5 Определение глубины лога 6 1.6 Определение коэффициентов залесенности, заболоченности 6 2. Определение расчетного стока у сооружения 8 2.1 Расчет ливневого стока 8 2.2 Расчет стока талых вод 9 3. Гидравлический расчет водопропускных труб 11 3.1 Назначение и выбор отверстия круглых водопропускных труб 10 3.2 Назначение и выбор отверстия прямоугольных водопропускных труб 10 3.3 Определение длины водопропускной трубы 13 3.4 Назначение максимальной высоты насыпи у трубы 14 3.5 Расчет укрепления русла и откосов у водопропускных труб 15 3.6 Конструирование водопропускных труб 16 3.7 Определение горизонта подпертых вод 17 4. Гидравлический расчет малого моста 19 4.1 Установление схемы протекания воды под мостом 19 4.2 Определение отверстия и высоты моста 21 4.3 Определение горизонта подпертых вод 24 5. Гидравлический расчет придорожных канав 25 5.1 Определение площади водосборного бассейна 25 5.2 Расчет полного стока 25 5.3 Определение основных параметров придорожных канав 25 5.4 Выбор типа укрепления 26 5.5 Конструирование придорожной канавы 26 Список использованных источников 28 1. Определение характеристик водосборного бассейна на ПК21+45 1.1 Определение площади водосборного бассейна. Площадь водосборного бассейна определяем с помощью кальки и миллиметровки. Полученный план водосборного бассейна (в масштабе карты) накладывается на лист миллиметровой бумаги. Отмечаем и пересчитываем все целые квадратные сантиметры (N1), которые поместились на плане. На оставшейся площади плана водосборного бассейна отмечаем и пересчитываем количество квадратиков равное 0,5х0,5см (N2), затем пересчитываем оставшиеся неполные квадратики размером равные 0,5х0,5см (N3). Площадь водосборного бассейна определяется по формуле (стр. 10 [1]):
км2, (1.1)
где g1 – площадь (в масштабе карты) 1 см2, равная 0,01 км2;
g2 – площадь (в масштабе карты) 0,25 см2, равная 0,0025 км2;
N1, N2, N3 – количество квадратов каждого размера,
определяемого по рис. 1.1, соответственно равное 104, 39, 69.
1.2 Определение уклона главного лога.
В общем случае уклон главного лога определяется между отметками лога у
сооружения (Нс) и отметкой верхней части лога (Нвр), лежащей на
водораздельной линии.
Уклон главного лога определяется по формуле (стр. 18 [1]):
i=(Нвр – Нс)/L=(61,00-47,00)/710=0,020, (1.2)
где Нвр – отметка верхней точки тальвега, равная 61,00 м;
Нс – отметка лога у сооружения, равная 47,00 м;
L – длина главного лога, определяемая по формуле (стр. 17 [1]):
L=SLi=250,00+180,00+280,00=710,00 м, (1.3)
где Li – длина i-го участка тальвега, снятая с карты, равная 1540,00 м.
Подставляя значение L в формулу 1.2 получим значение уклона главного лога: i=0.017
1.3 Определение уклона лога у сооружения. Уклон лога у сооружения определяется как уклон между точками, одна из которых находится на 100 – 200 м по тальвегу выше сооружения. А другая – на 50 – 100 м по тальвегу ниже его. Желательно назначать точки на горизонталях с тем, чтобы не заниматься расчетом их отметок. Но при этом стремиться к тому, чтобы определенный уклон лога был как можно ближе к реальному уклону местности. Уклон лога у сооружения определяется по формуле (стр. 19 [1]): ic=
, (1.4)
где Нв – отметка точки выше сооружения, равная 47,78 м;
Нн – отметка точки ниже сооружения, равная 46,67 м;
Lв, Lн – расстояние по тальвегу от сооружения до верхней и нижней точек
(рис.1.2), соответственно равные 200,00 и 100,00 м.
1.4 Определение заложения склонов лога у сооружения.
Форма поперечного сечения лога упрощенно представлена в форме треугольника
(рис.1.3).
Заложение правого склона определяется по формуле (стр. 15 [1]):
м, (1.5)
где Lпр – расстояние от правого водораздела до лога сооружения, равное
430,00 м;
Нпр – отметка правого водораздела по оси дороги, равная 56,00 м;
Нс – отметка лога у сооружения, равная 47,00 м;
– косина сооружения, равная 620.
Аналогично определим заложение левого склона:
м, (1.6)
где Lлев – расстояние от левого водораздела до лога сооружения, равное
640,00 м;
Нлев – отметка левого водораздела по оси дороги, равная 61,00 м;
Нс – отметка лога у сооружения, равная 47,00 м;
– косина сооружения, равная 620.
1.5 Определение глубины лога.
Глубина лога перед сооружением – наименьшее возвышение водораздельной линии
над отметкой лога у сооружения. Из двух отметок правого и левого водоразделов
по оси дороги выбираем наименьшую и определяем глубину лога по одной из
формул (стр. 15 [1]):
hлев = Нлев – Hc, при Нлев < Нпр
(1.7)
hпр = Нпр – Hc, при Нпр < Нлев
(1.8)
Исходя из рис. 1.3, глубину лога перед сооружением будем определять по
формуле (1.7):
hпр =56,00 – 47,00 = 9,00 м.
1.6 Определение коэффициентов залесенности, заболоченности, озерности.
Расчет ведется по следующим формулам (стр. 16 [1]):
%, (1.9)
где fоз – коэффициент озерности, %;
- площадь водной поверхности i-го озера, равная 0 км2;
F – площадь водосборного бассейна, равная 1,22 км2.
%, (1.10)
где fб – коэффициент заболоченности, %;
- площадь поверхности i-го болота, равная 0 км2;
F – площадь водосборного бассейна, равная 0,30 км2.
%, (1.11)
где fл – коэффициент залесенности, %;
- площадь поверхности i-го леса, равная 1,22 км2;
F – площадь водосборного бассейна, равная 1,22 км2.
Результаты расчета характеристик других водосборных бассейнов сведены в
таблицу 1.1.
Таблица 1.1
Ведомость характеристик водосборных бассейнов
Наименование | Водопропускные сооружения |
характеристик | 1 |
| Пикетажное положение, пк + | 09+85,00 |
Площадь бассейна, км2 | 1,22 |
| Длина главного лога, км | 0,71 |
| Отметка лога у сооружения, м | 47,00 |
| Отметка вершины лога, м | 61,00 |
| Уклон главного лога, тыс. | 0,020 |
| Уклон лога у сооружения, тыс. | 0,004 |
Отметка водораздела по оси дороги, м: - правого - левого | 56,00 61,60 |
Пикетажное положение водораздела по оси дороги, пк +: - правого - левого | 14+20,00 03+42,00 |
| Косина сооружения, градус | 620 |
| Глубина лога у сооружения, м | 9,00 |
Коэффициент заложения склонов по оси дороги: - правого - левого | 42,18 40,36 |
| Озерность, % | 0 |
| Заболоченная площадь, % | 0 |
| Залесенная площадь, % | 100 |
, (2.1)
м3/с
м3/с
где aрасч – расчетная интенсивность ливня, зависящая от ВП,
продолжительности ливня и района строительства дороги (мм/мин), вычисляемая по
формуле:
aрасч = aчас × Kt, (2.2)
мм/мин
мм/мин
где aчас – интенсивность ливня часовой продолжительности, определяемая
по [2] стр. 222 табл. 15.7, и равная для ВП=3% aчас=1,35 мм/мин;
для ВП=4% aчас=1,23 мм/мин.
Kt – коэффициент перехода от ливня часовой интенсивности к расчетной,
определяемый по [2] стр. 223 табл. 15.8, и равный 2,08.
F – площадь водосбора, 1,22 км2;
j - коэффициент редукции, вычисляемый по формуле ([2] стр 221):
Расход полного стока определим по формуле ([2] стр 222):
, (2.3)
Объем ливневого стока вычислим по формуле:
, (2.4)
Таблица 2.1
Ведомость расчета ливневого стока
| Пикетажное положение | Площадьбассейна, км2 | Часовая интенсивность дождя, мм/мин | Коэффициент Кt | Расчетный расход ливневого стока, м3/с | Объем ливневого стока, м3 | |||
| мост | труба | мост | труба | мост | труба | |||
| 09+85,00 | 1,22 | 1,35 | 1,23 | 2,08 | 30,24 | 27,64 | 36662,60 | 33403,70 |
, (2.5)
где Кр – коэффициент перехода к расчетному значению слоя стока,
определяемый по [3] стр. 459 рис. XIV.10, и равный: для мостов Кр=4,9
для труб Кр=4,0;
hр – слой стока талых вод, м, вычисляемый по формуле:
(2.6)
где 
– средний
многолетний слой стока, определяемый по [3] стр. 457 рис. XIV.8, и равный 44
мм;
F – площадь водосборного бассейна, равная 1,22 км2;
– коэффициент, учитывающий залесенность, вычисляется по формуле:
, (2.7)
где Fл – залесенность бассейна, равная 100%;
– коэффициент, учитывающий заболоченность, вычисляется по формуле:
, (2.8)
где Fб – заболоченность бассейна, равная 0%.
Таблица 2.2
Ведомость расчета ливневого стока
Пикетажное положениепк + | Площадь бассейна, м2 | Расчетный слой стока талых вод, мм | Коэффициенты | Расход стока талых вод, м3/с | ||||||
вариации,Сv | Kр | |||||||||
мост | труба | мост | труба | мост | труба | |||||
09+85,00 | 1,22 | 215,60 | 176,00 | 1,00 | 4,90 | 4,00 | 1,00 | 1,00 | 11,25 | 9,73 |
Пикетажное положение,пк + | Площадь бассейна, м2 | Расход ливневого стока, м3/с | Расход стока талых вод, м3/с | Расчетный расход стока, м3/с | |||
мост | труба | мост | труба | мост | Труба | ||
09+85,00 | 1,22 | 30,24 | 27,64 | 11,25 | 9,73 | 30,24 | 27,64 |
, (3.3)
где Qт – расход трубы, принимаемый по табл. 15.10 ([2], стр.
228), равный 9,50 м3/с.
Определяем расчетный расход стока воды, приходящийся на одно очко:
м3/с (3.4)
Для 
=9,21 м3/с из табл.15.10 ([2], стр.228) выписываем данные:
диаметр трубы d=2,00 м;
глубина воды перед трубой Н=2,23 м;
скорость на выходе из трубы V=4,14 м/с.
Н=2,23<1,2 ×d=1,2 ×2,00=2,40 м – условие безнапорного режима соблюдается.
Определяем пропускную способность трубы по формуле 15.16 ([2],стр.227):
м3/с, (3.5)
где g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;
wс – площадь сжатого сечения потока, вычисляемая по рис. 15.13
([2], стр.228), для чего определяются следующие величины:
hc= 0,5 ×H = 0,5 ×2,23 = 1,11 м,
(3.6)
где hc – глубина в сжатом сечении.
, (3.7)
По рисунку определяем, что 
0,40, откуда следует:
, (3.8)
Qp=9,21×3=27,64 м3/с<Qc
=6,36×3=19,08 м3/с – условие по пропускной способности
не выполняется.
Необходимо увеличить количество очков, принимаем nII=4.
Определяем расчетный расход стока воды, приходящийся на одно очко (см. формулу
3.4):
м3/с (3.9)
Для 
=6,91 м3/с из табл.15.10 ([2], стр.228) выписываем данные:
диаметр трубы d=2,00 м;
глубина воды перед трубой Н=1,88 м;
скорость на выходе из трубы V=3,68 м/с.
Н=1,88<1,2 ×d=1,2 ×2,00=2,40 м – условие безнапорного режима соблюдается.
Определяем пропускную способность трубы по формуле 15.16 ([2],стр.227):
м3/с, (3.10)
где g – ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с2;
wс – площадь сжатого сечения потока, вычисляемая по рис. 15.13
([2], стр.228), для чего определяются следующие величины:
hc= 0,5 ×H = 0,5 ×1,88 = 0,94 м,
(3.11)
где hc – глубина в сжатом сечении.
, (3.12)
По рисунку определяем, что 
0,38, откуда следует:
, (3.13)
Qp=6,91×4=27,64 м3/с<Qc
=6,95×4=27,80 м3/с – условие по пропускной способности
выполняется.
3.2 Назначение и выбор отверстия прямоугольных водопропускных труб.
Расчет труб производится при безнапорном режиме протекания воды через
сооружение.
Условие безнапорного режима протекания воды:
H£1,2×h, (3.18)
где Н – глубина воды перед трубой, м
h – высота отверстия трубы, м.
Условие пропускной способности трубы:
Qp<Qc, (3.19)
где Qp – расчетный расход воды, м3/с
Qc – пропускная способность трубы, м3/с.
В первом приближении примем 2-х очковую трубу. Определяем расчетный расход
стока воды, приходящийся на одно очко:
м3/с (3.20)
Для 
=6,91 м3/с из табл.15.12 ([2], стр.229) выписываем данные:
отверстие трубы (b x h) – 2,00 x 2,00 м;
глубина воды перед трубой Н=1,66 м;
скорость на выходе из трубы V=3,50 м/с.
Н=2,11<1,2 ×h=1,2 ×2,00=2,40 м – условие безнапорного режима соблюдается.
Определяем пропускную способность трубы по формуле 15.21 ([2],стр.228):
, (3.21)
где b – ширина трубы, равная 2,00 м;
Н – глубина воды перед трубой, равная 1,66 м.
Qp=6,91×4=27,64 м3/с<Qc
=5,69×4=22,76 м3/с – условие по пропускной способности
не выполняется.
Необходимо увеличить глубину воды перед трубой. По табл.15.12 ([2], стр.
229) принимаем следующие гидравлические характеристики 4-х очковой
прямоугольной трубы:
отверстие трубы (b x h) – 2,00 x 2,00 м;
глубина воды перед трубой Н=1,97 м;
скорость на выходе из трубы V=4,10 м/с.
Н=1,48<1,2 ×h=1,2 ×2,00=2,40 м – условие безнапорного режима соблюдается.
Определяем пропускную способность трубы по формуле 15.21 ([2],стр.228):
, (3.22)
где b – ширина трубы, равная 2,00 м;
Н – глубина воды перед трубой, равная 1,97 м.
Qp=6,91×4=27,64 м3/с<Qc
=7,35×4=29,40 м3/с – условие по пропускной способности
соблюдается.
3.3 Определение длины водопропускной трубы.
Длина водопропускной трубы зависит от высоты насыпи у трубы, которая
определяется по продольному профилю и от угла, который образует ось трубы с
осью дороги.
, (3.23)
где B – ширина земляного полотна для IV категории, равная 10 м;
m – коэффициент заложения откосов насыпи, равный 1,5;
Hнас – высота насыпи у трубы, равная 4,00 и определяемая по
продольному профилю, при условии, что она должна быть больше или равна
минимальной высоте насыпи Hmin, определяемой в п. 3.4;
hтр – высота трубы в свету, равная 2,00 м;
iтр – уклон трубы, принимаемый равным уклону лога у сооружения
(табл. 1.1 курсовой работы), равный 0,004 тыс.;
a – угол между осью дороги и осью трубы, равный 620.
3.4 Назначение минимальной высоты насыпи у трубы.
Минимальная толщина засыпки труб установлена D=0,5 м, но так как толщина
дорожной одежды hдо= 0,80 м, принимаем D= 0,80 м.
, (3.24)
где hтр – высота трубы в свету, равная 2,00 м;
d - толщина стенки звена трубы, равная 0,22 м.
3.5 Расчет укрепления русла и откосов у водопропускных труб.
Скорости потока на выходе за малыми водопропускными сооружениями достигают
5.6 м/с, в то время как допускаемые скорости для грунтов в неукрепленных
отводящих руслах составляют 0,7.1 м/с. В связи с этим наблюдаются местные
размывы за сооружениями и поэтому расчеты выходных участков имеют такое же
важное значение, как и определение их отверстий.
Длина участка укрепления от размыва за трубой будет равна:
м, (3.25)
где d(b) – диаметр (ширина) водопропускной трубы. Для
прямоугольной трубы, установленной на ПК 09+85,00 b=2,00 м.
В курсовой работе принимаем длину участка укрепления от размыва за трубой
равной:
, (3.26)
При известной длине укрепления lукр глубина воронки размыва
за ним D может быть подсчитана приближенно по методу О. В. Андреева. Порядок
расчета следующий:
1. Определяем отношение 
. В курсовой работе отношение 
= 3.
2. Находим величину 
в зависимости от отношения 
по табл. XIV.26 [3]: 
=0,65.
3. Вычисляем глубину воронки размыва за жестким укреплением:
, (3.27)
Глубина ковша размыва будет равна:
, (3.28)
Длину зуба укрепления вычислим по формуле:
, (3.29)
Ширина укрепления Вукр может быть равна ширине
спланированного выходного участка В, при этом для труб Вукр
=(5.7)×d(b). Определим Вукр по прил. 2
курсовой работы: Вукр =11,44 м.
Длина участка укрепления перед трубой будет равна:
, (3.30)
Ширина участка укрепления 
перед трубой определим по прил. 2 курсовой работы: 
=12,80 м.
Тип укрепления назначается по приложению 22 [5] исходя из скорости на входе и
выходе из трубы. Все рассчитанные параметры укрепления русел круглой и
прямоугольной труб внесены соответственно в таблицы 3.4 и 3.5.
Укрепление откосов осуществляется путем укладки одерновки, для чего
необходимо подсчитать ее площадь.
Площадь одерновки определим, как сумму площадей трапеций, расположенных
справа, слева и над входным оголовком, для чего необходимо определить
геометрические параметры трапеции на откосе.
Длина укрепления одерновки на откосе у портала будет равна
, (3.31)
где lоткр – длина открылка, равная 4,50 м;
a – угол наклона откоса насыпи, равный 
;
b – угол, который составляют открылки с осью трубы, равный 
Длина укрепления на откосе по краю одерновки будет равна
, (3.32)
где x – ширина укрепления, равная 1,00 м.
Длина укрепления одерновки над входным оголовком будет равна
(3.33)
где Вукр – ширина участка укрепления перед трубой (таблицы
3.4 и 3.5), равная 12,80 м;
g - косина сооружения (таблица 1.1), равная 
Площадь одерновки справа и слева портала вычисляется как площадь трапеции по
формуле
. (3.34)
Площадь одерновки над входным оголовком вычисляется как площадь
прямоугольника по формуле
. (3.35)
Общая площадь одерновки будет равна
. (3.36)
Укрепление выходного оголовка рассчитывается аналогично. Результаты расчета
укрепления откосов труб приведены в таблице 3.1.
Таблица 3.1
Ведомость укрепления откосов у труб
| ПК положение сооружения | Площадь укрепления откосов, м2 | |||
| круглой трубы | прямоугольной трубы | |||
| со стороны входного оголовка | со стороны выходного оголовка | со стороны входного оголовка | со стороны выходного оголовка | |
| 09+85,00 | 21,53 | 21,53 | 13,56 | 13,56 |
, (3.37)
где n – количество звеньев, равное 18;
1,00 – длина звена, м;
0,03 – расстояние между звеньями, м.
Длина трубы с учетом оголовка.
, (3.38)
где M – длина оголовка, равная 3,20 м. ([6])
Результаты конструирования круглых и прямоугольных водопропускных труб
приведены в таблицах 3.2 и 3.3 соответственно.
3.7 Определение горизонта подпертых вод.
Для определения горизонта подпертых вод необходимо знать глубину воды перед
трубой и отметку русла лотка. Тогда значение можно будет вычислить по
следующей формуле ([6]):
, (3.39)
где Н – высота воды перед трубой, равная 1,97 м;
отм. русла – отметка русла, равная 47,00 м.
Результаты расчета горизонта подпертых вод у круглых и прямоугольных
водопропускных труб приведены в таблицах 3.2 и 3.3 соответственно.
4. Гидравлический расчет малого моста (ПК 09+85,00)
4.1 Установление схемы протекания воды под мостом.
Для того, чтобы правильно определить схему протекания воды под мостом,
необходимо определить бытовую глубину потока.
Исходные данные:
- расчетный расход Qp = 30,24 м3/с;
- уклон лога у сооружения iл = i0 = 0,0037;
- заложение склонов: правого mпр = 42,18;
левого mл = 40,36;
- укрепление лога – одерновка плашмя.
1. По приложению 23 [5] устанавливаем коэффициент шероховатости для заданного
типа укрепления n = 0,03.
2. Так как сечение суходола при заданных уклонах треугольное, то принимаем
(4.1)
3. Определяем значение расчетной расходной характеристики
м3/с (4.2)
4. Используя способ подбора, произвольно назначаем h1 = 1
м и последовательно подсчитываем:
площадь живого сечения
(4.3)
гидравлический радиус
, (4.4)
где 
– длина смоченного периметра,
(4.5)
скоростную характеристику (см. приложение 24 [5])
W1 = 19,6 м/c
расходную характеристику
м3/с (4.6)
что значительно больше требуемого значения К0 = 497,14 м3/с.
5. Назначаем h2 = 0,5 м, и тогда, используя формулы 4.3 – 4.6, получаем:
W2 = 11,35 м/c
м3/с
Полученное значение расходной характеристики значительно меньше требуемое
значение К0 = 74,37 м3/с , поэтому расчет следует
продолжить.
6. Назначаем h3 = 0,8 м, и тогда, используя формулы 4.3 – 4.6, получаем:
W3 = 16,50 м/c
м3/с
Расхождение 
, т. е. более 5 %, поэтому расчет следует продолжить.
7. Назначаем h4 = 0,85 м, и тогда, используя формулы 4.3 – 4.6, получаем:
W4 = 17,14 м/c
м3/с
Расхождение 
, т. е. менее 5 %, поэтому расчет следует прекратить.
8. Скорость потока в логе при h0 = 0,85 м определим по формуле
, (4.7)
где
; (4.8)
здесь
(4.9)
Тип укрепления русла назначается по приложению 22 [5]. В данном случае для
расчетной скорости V0 = 1,01 м/с и бытовой глубины h
0 = 0,85 м русло будет целесообразно укрепить галькой, 25.40 мм.
Результаты расчета бытовой глубины и укрепления русла приведены в таблице 4.1.
Таблица 4.1
Ведомость расчета бытовой глубины потока
| ПК положение сооружения | Расчетный расход Qр, м3/с | Уклон лога у сооружения iл, тыс. | Расчетная расходная характеристика К0, м3/с | Бытовая глубина потока h0, м | Скорость потока в логе V0, м/с | Тип укрепления русла |
| 09+85,00 | 30,24 | 0,0037 | 497,14 | 0,85 | 1,01 | Галька 25.40 мм |
, (4.10)
где Ннас – высота существующей насыпи, равная 4,00 м;
sк – коэффициент, учитывающий снижение кривой подпора во
входном сечении, принимаемый равным:
(4.11)
D – величина, учитывающая строительную высоту пролетного строения и
технический запас возвышения низа пролетного строения над уровнем воды,
определяемая по следующей формуле:
, (4.12)
где hстр – строительная высота пролетного строения равная 1,35 м;
Dmin – технический запас возвышения низа пролетного строения над
уровнем воды, принимаемый равным 1 м при наличии корчехода и селевых потоков и,
принимаемый равным 0,50 м во всех остальных случаях.
Первый расчетный случай. Исходные данные для расчета:
- тип устоев – с откосными крыльями;
- расчетный расход Q = 30,24 м3/с (табл. 2.3 курсовой работы);
- бытовая глубина воды в логе h0 = 0,85 м (п. 4.1 курсовой работы);
- напор воды перед мостом Н = 2,69 м.
Определить: отверстие малого моста и подобрать тип укрепления для
подмостового русла.
Порядок расчета:
1. По табл. VI.1 [5] устанавливаем, что устоям с откосными крыльями
соответствует коэффициент расхода m = 0,35, тогда по табл. VI.2 [5]
критерий затопления N = 0,8.
Проверяем условие затопления. Так как
(4.13)
то подмостовое русло является незатопленным и поэтому коэффициент затопления
sз = 1.
2. Определяем размер отверстия моста
, (4.14)
Принимаем ближайшее стандартное значение b1 = 5,00 м.
3. Новое (уточненное) значение напора перед мостом
, (4.15)
4. Условие
(4.16)
не изменилось.
5. По табл. VI.2 [5] устанавливаем,. что k1 = 0,52,
следовательно, глубина в расчетном сечении
(4.17)
и скорость
(4.18)
6. По данным, приведенным в приложении 22 [5], устанавливаем, что при
Vрасч = 4,69 м/с и
hрасч = 1,29 м подмостовое русло необходимо укрепить мощением
с потбором лица и грубым приколом на щебне (слой щебня не менее 10 см) из камня
размером 20 см.
Так как мощение крайне неиндустриальный тип укрепления русел, в последнее
время он чаще всего заменяется укреплением из сборных бетонных плит размером
50 Х 50 или 100 Х 100 см.
Таблица 4.2
Ведомость расчета малых мостов по I расчетному случаю
| ПК положение | Расчетный расход Q, м3/с | Бытовая глубина воды в логе h0, м | Размер отверстия моста, м | Уточненный напор воды перед мостом Н1, м | Глубина потока в расчетном сечении h1, м | Скорость потока в расчетном сечении Vрасч, м/с | Тип укрепления подмостового русла | |
расчетный b | стандартный b1 | |||||||
| 09+85,00 | 30,24 | 0,85 | 4,42 | 5,00 | 2,48 | 1,29 | 4,69 | Мощение из сборных ж/б плит. |
(4.19)
то подмостовое русло является не затопленным.
коэффициент затопления sз = 1,00.
2. Размер отверстия моста
. (4.21)
Округляем до стандартного значения b1 = 5,00 м.
3. Для определения нового значения напора Н1 подсчитаем
вспомогательную функцию
. (4.22)
По таблице приложения 28 [5] при m = 0,35 и Q = 1,03 устанавливаем, что
n1 = 0,8 и sз1 =
= 1,00. Так как стандартное отверстие моста незначительно отличается от
расчетного, то значения n и sз не изменились, т. е.
практически не изменился напор воды перед мостом и можно принять Н
1 = 2,48 м.
4. Определим глубину и скорость потока в расчетном сечении, предварительно
установив, что kп = 0,63 (по таблице приложения 28 [5] при
m = 0,35 и n = 0,8).
, (4.23)
. (4.24)
5. По данным расчета может быть принят тип укрепления под мостового русла
– мщение на щебне из рваного камня размером 20 см, на слое щебня не менее
10 см.
Так как мощение крайне неиндустриальный тип укрепления русел, в последнее
время он чаще всего заменяется укреплением из сборных бетонных плит размером
50 Х 50 или
100 Х 100 см.
Таблица 4.3
Ведомость расчета малых мостов по Ш расчетному случаю
| ПК положение | Расчетный расход Q, м3/с | Бытовая глубина воды в логе h0, м | Размер отверстия моста, м | Уточненный напор воды перед мостом Н1, м | Глубина потока в расчетном сечении hрасч, м | Скорость потока в расчетном сечении Vрасч, м/с | Тип укрепления подмостового русла | |
расчетный b | стандартный b1 | |||||||
| 09+85,00 | 30,24 | 1,29 | 4,99 | 5,00 | 2,48 | 1,56 | 3,90 | Мощение из сборных ж/б плит. |
, (4.25)
где Н – подпор воды перед мостом, равный 2,48 м;
отм. русла – отметка русла, равная 47,00 м.
Результаты расчета горизонта подпертых вод у малого моста по первому и
третьему расчетным случаям приведены в таблице 4.4.
Таблица 4.4
Ведомость расчета ГПВ малых мостов и отметок дамб
| Пикетажное положение сооружения | Отметка ГПВ, м, при расчете малого моста по | Отметка дамбы, м, при расчете малого моста по | ||
| I расчетному случаю | III расчетному случаю | I расчетному случаю | III расчетному случаю | |
| 09+85,00 | 49,48 | 49,48 | – | – |
. (5.1)
5.2 Расчет полного стока.
Расход воды, притекающей к нагорной канаве определим по формуле 15.9 [2]
(5.4)
где 87,50 – коэффициент размерности;
aчас – интенсивность ливня часовой продолжительности,
определяемая по табл. 15.7 [2], и равная для 10 ливневого района 1,35 мм/мин;
Fобщ – площадь водосборного бассейна нагорной канавы вместе с
площадью водосборного бассейна верхового кювета, расход воды из которого
отводится в нагорную канаву, равный 0,0425 км2.
5.3 Определение основных параметровнагорной канавы от ПК 03+90,00 до ПК
07+80,00).
Данная задача выполняется методом подбора искомых величин “h” и “b” в
расчетном сечении.
Исходные данные для расчета:
- русло трапецеидального сечения;
- уклон i0=0,022 (принимается равным уклону местности);
- коэффициент заложения откосов m=0,5;
- ширина русла по дну b=0,50 м;
- расчетный расход Qр=5,02 м3/с;
- тип укрепления мощение на щебне, слой щебня не менее 20 см.
Порядок расчета:
1. По приложению 23 [5] устанавливаем коэффициент шероховатости n=0,022.
2. Определяем значение расчетной расходной характеристики по формуле IV.22
[5]
(5.5)
3. Назначаем глубину h1=0,60 м, определяем:
площадь живого сечения по формуле IV.5 [5]
; (5.6)
гидравлический радиус по формуле IV.4 [5]
, (5.7)
где χ1 – длина смоченного периметра, определяемая по формуле IV.6 [5]
; (5.8)
скоростную характеристику, определяемую по приложению 24 [5] и равную W
1=19,30 м/с;
расходную характеристику
(5.9)
Расхождение
. (5.10)
Так как расхождение К2 с К0 менее 5%, то глубина воды в канаве определена верно.
4. Определяем среднюю в сечении скорость по формуле IV.18 [5] и сравниваем с
максимально допустимой скоростью для заданного типа укрепления, равной V
доп = 3,00 м/с (см. приложение 22 [5]).
(5.12)
5. Определим расход воды, который может обеспечить наша канава при полученных
в ходе расчета параметрах по формуле IV. [5] и сравним его с расчетным
значением Qр =5,02 м3/с.
(5.13)
Для нагорной канавы от ПК 03+90,00 до ПК 07+80,00 принимаем окончательно
подобранные величины h=0,60 м и b=0,50 м.
5.4 Выбор типа укрепления.
Типы укрепления канавы задают перед расчетом основных параметров канавы по
приложению 22[5]. После расчета сравнивают полученную среднюю скорость
течения воды в канаве с максимально допустимой неразмывающей скоростью: если
полученная в ходе расчета скорость меньше допустимой, то принимаем этот тип
укрепления, в ином случае выбираем другой тип укрепления и повторяем расчет
параметров канавы.
5.5 Конструирование придорожной канавы.
Окончательная конструкция канавы определяется после ее полного
гидравлического расчета по всем расчетным сечениям построением продольного и
поперечного профилей.
Список использованных источников
1 Характеристики водосборного бассейна: Методические указания и задание
к выполнению курсовой работы по проектированию малых дорожных водопропускных
сооружений для студентов специальности 29.10 “Строительство автомобильных
дорог и аэродро мов”/Сост. В.П. Горбачев, Ю.С. Глибовицкий, В.В. Лопашук.
–Хабаровск: Изд-во Хабар. Гос. Техн. Ун-та, 1993. –23 с.
2 Справочник инженера – дорожника: Проектирование автомобильных дорог.
Под ред. Г.А. Федотова. –М.: Транспорт, 1989. –437 с.
3 Справочник инженера – дорожника: Изыскания и проектирование
автомобильных дорог. Под ред. О.В. Андреева. –М.: Транспорт, 1977. –559 с.
4 И.М. Красильщиков, Л.В. Елизаров Проектирование автомобильных дорог.
–М.: Транспорт, 1986. –212 с.
5 Гидрологические и гидравлические расчеты малых дорожных сооружений.
Большаков В.А., Курганович А.А.. –К.: Вища школа. Головное изд-во, 1983. –280
с.
6 Курс лекций по проектированию автомобильных дорог.
7 Нормативные материалы для выполнения курсовой работы №2 по дисциплине
“Проектирование автомобильных дорог (расчет стока) ”. /Сост. Глибовицкий
Ю.С., Горбачев В.П., Лопашук В.В.. –Хабаровск: Изд-во Хабар. Гос. Техн. Ун-
та, 1992. –7 с.
8 СниП 2.05.02-85 Автомобильные дороги. Госстрой СССР. –М.:ЦИТП Госстроя
СССР, 1986. –56 с.
Таблица 3,1.2
Ведомость расчета круглых водопропускных трубы.
| № п/п | ПК положение | Название водотока | Вид материала сооружения | Расход, м3/с | Отверстие в свету n x d | Длина сооруже-ния, м | Высота насыпи, Hmin, м | Существующая высота насыпи, Нн, м | Глубина воды перед трубой, Н, м | Отметка ГВП, м | Отметка русла лотка, м | Отметка бровки з/п, м | Отметка дамбы, м | |
Qр | Qс | |||||||||||||
| 1 | 09+85,00 | суходол | ж/б | 27,64 | 27,80 | 4 х 2,00 | 24,88 | 3,02 | 4,00 | 1,88 | 48,18 | 47,00 | 51,00 | – |
Ведомость расчета прямоугольных водопропускных труб
| № п/п | ПК положение | Название водотока | Вид материала сооружения | Расход, м3/с | Отверстие в свету n x b x h | Длина сооруже-ния, м | Высота насыпи, Hmin, м | Существующая высота насыпи, Нн, м | Глубина воды перед трубой, Н, м | Отметка ГВП, м | Отметка русла лотка, м | Отметка бровки з/п, м | Отметка дамбы, м | |
Qр | Qс | |||||||||||||
| 1 | 09+85,00 | суходол | ж/б | 27,64 | 29,40 | 4х2,00х2,00 | 24,88 | 3,02 | 4,00 | 1,97 | 49,97 | 47,00 | 51,00 | – |
| ПК положение | Вид и материал сооружения | Расход, м3/с | Отверстие в свету n x d | Характеристика укрепления | ||||||||||
| на входе | на выходе | |||||||||||||
Qp | Qc | V, м/с | Тип укрепления | Длина укрепления, м | Ширина укрепления, м | Площадь укрепления, м2 | V, м/с | Тип укрепления | Длина укрепления, м | Ширина укрепления, м | Площадь укрепления, м2 | |||
| 09+85,00 | ж/б | 27,64 | 27,80 | 4 х 2,00 | 2,13 | булыжник | 2,40 | 19,11 | 45,86 | 3,20 | булыжник | 8,23 | 19,11 | 157,28 |
| ПК положение | Вид и материал сооружения | Расход, м3/с | Отверстие в свету n x b x h | Характеристика укрепления | ||||||||||
| на входе | на выходе | |||||||||||||
Qp | Qc | V, м/с | Тип укрепления | Длина укрепления, м | Ширина укрепления, м | Площадь укрепления, м2 | V, м/с | Тип укрепления | Длина укрепления, м | Ширина укрепления, м | Площадь укрепления, м2 | |||
| 09+85,00 | ж/б | 27,64 | 29,40 | 4х2,0х2,0 | 3,07 | булыжник | 2,40 | 25,66 | 61,58 | 4,60 | облицовка из бетона | 8,23 | 25,66 | 211,18 |
| № расчетного сечения | Площадь водосборного бассейна F, км2 | Расход воды, м3/с | Основные параметры канавы | Уклон дна канавы i, ‰ | Скорость протекания воды в канаве V, м/с | Тип укрепления канавы | ||||
расчетный Qр | фактический Q | заложение склонов m | бытовая глубина h, м | глубина канавы hк, м | ширина канавы понизу b, м | |||||
| Нагорная канава (ПК 03+90,00 – ПК 07+80,00) | ||||||||||
Водораздел РС1 | 0,0425 | 5,02 | 5,26 | 0,50 | 0,60 | 0,85 | 0,50 | 22 | 2,86 | Мощение на щебне (20 см). |